自锁锚杆设计
一、的技术与的产品概况
自锁锚固枝术是武大GA黄金甲周剑波传授创作，于1999年第一回学生申请发明专属并与南京社会合作理论研究推新的高低压开关柜水平与类服务。周剑波博士生导师、高作平博士生导师包括陈明祥博士生导师司全身心三十五年坚持新服务开发，近年，GA黄金甲司强调自锁锚固水平与类服务申报纳税的发明专属已达数百项，小编了河南省敌方标准规范《岩体与水泥砂浆土自锁锚固水平标准规范》（DB42/T
1488-2018）和中国工程建设标准化GA黄金甲标准《扩孔自锁锚固技术规程》（T/CECS 813-2021）。
GA黄金甲周氏自锁锚固产品的的本质环节是扩孔自锁锚杆。扩孔自锁锚杆的按装加工过程和锚固原里是：将材料的特性（片麻岩或沥青防尘网土）上所钻的直孔低部，用酱藏的扩孔水钻头扩成倒锥面或正锥面，然而将两端按装有未伸开锚头的锚杆插至孔底，心轴加氧使锚头伸开与孔底锥面贴紧，进行锚头与孔壁的物理带动力（即“自锁”）和锚杆锚固段注胶（浆）后的沿程摩摩阻来作为锚固力。
选取扩孔自锁锚杆，使被锚混合物与基面材料连为整体性，能做好展现锚固力大的强势，降低了大约锚固段长短，且锚固GA黄金甲的。除此之外优于于物理催化植筋，自锁锚杆都具有耐用性强、耐温度高、耐浸蚀的强势。自锁锚固枝术制作二十五年来，扩孔自锁锚杆在工程材料物改变防护地下层水利建设工程抗浮、桥台锚固、火车轨道锚固、水工节构、风电设备水利建设工程等有诸多范畴合计应该用数百人万支，不断增加工程材料物平安，缩减总工期，救灾救援，省去投资费用刷快了很好的中国现代社会经济条件高效益，有机会在日本现代和地球範圍内结合在一起物理催化植筋，激发工程材料物改变品牌的辛亥新技术革命增加！
二、锚固操作过程
锚固目的：采用内锚头提升后与孔壁的物理下颌骨力和锚杆垂直段注浆后的沿程摩的阻力来展示锚固力。
三、装修设计方式方法
（一）替代化学植筋自锁锚杆设计
1、扩孔自锁锚杆在不同强度等级混凝土基材锚固深度表
|
锚杆型号 |
不同强度等级混凝土基材对应自锁锚杆的锚固深度（mm） |
产品锚固深度（mm） |
|||||||||
|
C15 |
C20 |
C25 |
C30 |
C35 |
C40 |
C45 |
C50 |
C55 |
C60 |
||
|
JCZ-ZS-ZT-12 |
|
|
|
|
127 |
121 |
119 |
115 |
111 |
108 |
216 |
|
JCZ-ZS-ZT-14 |
|
|
|
|
156 |
149 |
146 |
141 |
137 |
133 |
252 |
|
JCZ-ZS-ZT-16 |
|
|
|
|
192 |
184 |
180 |
174 |
168 |
163 |
288 |
|
JCZ-ZS-ZT-18 |
|
|
|
|
220 |
210 |
206 |
199 |
192 |
187 |
324 |
|
JCZ-ZS-ZT-20 |
|
|
|
|
259 |
247 |
242 |
234 |
226 |
220 |
360 |
|
JCZ-ZS-ZT-22 |
395 |
359 |
333 |
314 |
298 |
285 |
279 |
269 |
261 |
253 |
396 |
|
JCZ-ZS-ZT-25 |
438 |
398 |
369 |
347 |
330 |
316 |
309 |
298 |
289 |
280 |
450 |
|
JCZ-ZS-ZT-28 |
521 |
474 |
440 |
414 |
393 |
376 |
368 |
355 |
344 |
334 |
616 |
|
JCZ-ZS-ZT-32 |
596 |
542 |
503 |
473 |
449 |
430 |
420 |
406 |
393 |
382 |
704 |
|
JCZ-ZS-ZT-36 |
766 |
696 |
646 |
608 |
577 |
552 |
540 |
522 |
505 |
491 |
792 |
注：本表计算深度满足HRB400钢筋接长的受力要求。
上表中基材锚固深度按照不发生基材破坏计算，同时满足公式1-2的要求
（1）混凝土锚杆杆体几乎锚固深度的键后列求算方式求算：
式中：H —— 水泥水泥混凝土土锚杆的关键锚固高度；
Nd —— 锚杆抗拉承载力设计值（kN）；
Ψc —— 混凝土锥体破坏受拉承载力安全系数，取2；
fcu，k —— 混凝土立方体抗压强度标准值（kPa），当fcu，k >45N/mm2时，应乘降低系数0.95。
（2）扩孔自锁锚杆的锚固段受拉承载力应按下式计算：
Nd ≤Nt1 + Nt2
式中：Kc —— 锚杆承载力计算安全系数，对于结构构件取2，对于非结构构件取1.7；
Nt1 —— 锚固段中的直孔段注浆料的粘结锚固力设计值（kN）；
Nt2 —— 内锚头的自锁锚固力设计值（kN）。
锚固段中的直孔段注浆料的粘结锚固力设计值为下列两个公式中的较小值：
Nt1 = π D f mck Ψ La /2
Nt1 = π d f msk Ψ La /2
内锚头的自锁锚固力设计值为：
Nt2 = 1.8 βc βl f ck Aln
式中：d —— 锚杆杆体直径（m）；
D —— 直孔孔径（m）；
La —— 锚固长度（m）；
fmck —— 锚固段注浆体与混凝土的粘结强度标准值（kPa）；
Ψ —— 锚固直径对胶结挠度的作用常数，混疑土锚杆Ψ值可取1。
Aln —— 混泥土土产品局部不受压力垂线投影机总面积（m2）；
βc —— 混凝土强度影响系数，当混凝土强度等级不超过C30时，取1.0；
当混凝土强度等级为C60时，取0.6；期间采用线性内插法确定。
βl —— 局部受压时的强度提高系数，取3。
2、扩孔自锁锚杆荷载力表
|
自锁锚杆材质 |
锚杆杆体直径（mm） |
锚杆合理有效截体积体积(mm2) |
直孔孔径(mm) |
扩孔孔径(mm) |
受拉承载力标准值（kN） |
抗拉承载力设计值（kN） |
抗剪承载力标准值（kN） |
抗剪承载力设计值（kN） |
|
|
JCZ-ZS-MG-12 |
12 |
84.3 |
18 |
22 |
53.95 |
41.50 |
21.58 |
16.60 |
|
|
JCZ-ZS-MG-14 |
14 |
115 |
20 |
26 |
73.60 |
56.62 |
29.44 |
22.65 |
|
|
JCZ-ZS-MG-16 |
16 |
157 |
22 |
30 |
100.48 |
77.29 |
40.19 |
30.92 |
|
|
JCZ-ZS-MG-18 |
18 |
192 |
25 |
34 |
122.88 |
94.52 |
49.15 |
37.81 |
|
|
JCZ-ZS-MG-20 |
20 |
245 |
25 |
38 |
156.80 |
120.62 |
62.72 |
48.25 |
|
|
JCZ-ZS-MG-22 |
22 |
303 |
25 |
42 |
193.92 |
149.17 |
77.57 |
59.67 |
|
|
JCZ-ZS-MG-25 |
25 |
353 |
30 |
48 |
225.92 |
173.78 |
90.37 |
69.51 |
|
|
JCZ-ZS-MG-28 |
28 |
459 |
35 |
54 |
293.76 |
225.97 |
117.50 |
90.39 |
|
|
JCZ-ZS-MG-32 |
32 |
561 |
38 |
62 |
359.04 |
276.18 |
143.62 |
110.47 |
|
|
JCZ-ZS-MG-36 |
36 |
817 |
40 |
70 |
522.88 |
402.22 |
209.15 |
160.89 |
注：本表锚杆按8.8级钢计算。
上表中承载力设计值均按结构构件计算，且剪力计算考虑无杠杆臂情况。
（1）混凝土锚杆杆体受拉承载过重，这个是需要注意的，液晶屏要控制在适合的数量内力应轻按式计算的：
Ns,d≤Nd
Nd ≤Asfy
式中：Ns,d —— 锚杆拉力设计值（kN）；
Nd —— 锚杆抗拉承载力设计值（kN）；
fsk —— 锚杆杆体材料抗拉屈服强度标准值（kPa），对普通锚杆，fsk= fyk/Ks ；对预承载力锚杆，fsk= fpyk；
As —— 锚杆杆体有效截面面积（m2）；
Ks —— 锚杆杆体受拉破坏安全系数，对于结构构件取1.3，对于非结构构件取1.2。
（2）扩孔自锁锚杆抗剪承载力计算：
综合考虑群锚负效应，扩孔自锁锚杆抗剪承载力标准值Nvk=0.8×0.5×Nuak ，抗剪承载力设计值Nvd=0.8×0.5×Nd ；对于断后伸长率不大于8%的锚杆，抗震加固设定时应乘以0.8的降低系数。
（3）本设计方法依据概率极限状态设计法计算，主要参考《混凝土结构加固设计规范》（GB
50367）、《混凝土结构后锚固技术规程》（JGJ 145）和《岩石与混凝土自锁锚固技术规程》（DB42/T 1488），应用在其他行业，可参考相关行业标准及规程规范。
（二）抗浮自锁锚杆设计
1、整体性抗浮算出
（W+G）/Ff≥K
Ff—地下水浮力标准值，Ff=
A—基地面积
△H—抗浮水位与建筑物基底标高差
W—基础底面以下抗浮锚杆范围内土体总重量，计算时取浮容重。
G—上部结构自重及其他永久荷载标准值（地下室面层、顶板覆土等）
K—结构抗浮稳定系数，此处取K=1.05
2、扩孔自锁锚杆的锚固段承载力应按下式计算：
KrNtk≤Nt1k+ Nt2k
式中：Kr —— 锚杆锚固体承载力计算安全系数，取2；
Ntk —— 锚杆承载力特征值（kN）；
Nt1k —— 锚固段中的直孔段注浆料的粘结锚固力标准值（kN）；
Nt2k —— 内锚头的自锁锚固力设计值（kN）。
锚固段中的直孔段注浆料与岩体之间粘结锚固力标准值为：
Ntk1 = π D f mck Ψ La
内锚头的自锁锚固力标准值为：
Ntk2 = αl βr βl frk Aln
式中：αl —— 岩石围压放大系数，取2.6；
D —— 锚杆锚固体直径（m）；
D+ —— 锚杆孔底部扩孔直径（m）；
fmck —— 锚固段注浆体与岩体的粘结强度标准值（kPa）；
Ψ —— 锚固总长度对粘合密度的会影响指数公式，片麻岩锚杆Ψ值可按下表取值。
La —— 锚杆锚固段中直孔段注浆体的长度（m）；
Aln —— 岩石局部受压垂直投影面积（m2）；
βr —— 岩石抗压强度影响系数，当混岩石饱和单轴抗压强度等级不小于
30MPa时，取1.0,当岩石饱和单轴抗压强度等级不小于60Mpa时，
取0.8，期间采用线性内插法确定；当混凝土强度等级为C60时，
取0.6；期间采用线性内插法确定。
βl —— 局部受压时的强度提高系数，取3。
frk —— 岩石饱和单轴抗压强度标准值（kPa）；
3、灰岩抗浮锚杆杆体受拉承载力应按下式计算：
Ns,d≤Nd
Nd ≤Asfyξ
式中：Ns,d —— 荷载效应基本组合下锚杆拉力设计值（kN），Ns,d =1.35Ntk；
Nd —— 锚杆抗拉承载力设计值（kN）；
fpy —— 锚杆杆体材料抗拉强度设计值（kPa）；
ξ —— 锚杆抗拉工作条件系数，取0.8；
As —— 锚杆杆体有效截面面积（m2）；
四、 典型案例工业广泛应用
（一）替换化学式植筋自锁锚杆水利工程采用
1、潮气区域GA黄金甲应该用
图1 三棵松隧洞沥青混凝土构件土衬砌板加固工业工业
2、高温天气生态GA黄金甲应该用
图2 高义有色金属厂连铸生产线上柱包钢补强建设工程
3、中频机械振动及温度过高的GA黄金甲广泛应用
图3 沙隆达并网发电总部汽机核心加固项目工程改建项目工程
（二）抗浮自锁锚杆过程中软件
贵阳市GA黄金甲大廈半地下停车场抗浮锚杆建筑项目：使用外径32mm精轧外螺纹钢筋接头自锁锚杆对其进行抗浮补救，锚杆长7米，锚头入岩3米，单根抗浮锚杆抗拔承受力本质特征值320kN。
图4 成都GA黄金甲商务中心半地下建筑抗浮锚杆过程
（三）预应力钢筋比自锁锚杆工程项目应运
1、动车高铁无砟发展轨道、板预刚度瞬时自锁：地窖水可能会导致无砟发展轨道、板上浮，用到瞬时预刚度自锁锚固枝术36每小时完整约200m作业段。
图5 高铁站无砟轨道组件板预应力钢筋比瞬时自锁锚固建设工程
2、丹江口拱坝较高堵漏多层高层预载荷自锁：拱坝闸墩什么是四大自锁锚固，产生200t预载荷，每一个闸墩5根锚杆，总数20个闸墩。
图6 丹江口水利枢纽调高稳固两层预载荷自锁锚固建筑工程
3、离心通风机前提锚固：利用预刚度自锁锚杆，离心通风机前提框架实现优化方案，变低建筑成本费。
图7 通风机基本锚固水利工程
五、保存基地
1、替代化学植筋计算案例 /wcs/Upload/202006/5ee04654b25b4.pdf
2、抗浮锚杆计算案例/wcs/Upload/202006/5ee04667da266.pdf
3、抗浮锚杆施工图/wcs/Upload/202006/5ee0467eb2974.pdf
